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1、華東交通大學理工學院課程設計計算書 課 程 名 稱: 現(xiàn)澆樓蓋課程設計 題 目: 現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋學院(直屬系) : 土建 年級/專業(yè)/班: 08土木建工1班 學 生 姓 名: 黃河 學 號: 22 指 導 教 師: 吳浪 開 題 時 間:2023年5月19日完 成 時 間:2023年5月23日 目 錄目 錄2現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設計31設計資料32樓蓋的結構平面布置33板的設計33.1荷載33.2計算簡圖43.3彎矩計算值43.4正截面受彎承載力計算54.次梁設計54.1荷載設計值64.2計算簡圖64.3內力計算64.4承載力計算64.4.1正截面受彎承載力64.4.2斜

2、截面受剪承載力75.主梁設計75.1荷載設計值75.2計算簡圖85.3內力設計值及包絡圖85.3.1彎矩設計值85.3.2剪力設計值85.3.3彎矩、剪力包絡圖85.4承載力計算105.4.1正面受彎承載力105.4.2斜截面受剪承載力11現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設計1設計資料1. 建筑物安全等級：二級；2.建筑物平面尺寸（L1L2）：33.620.7（31號），墻厚370，鋼筋混凝土柱350350；3.荷載：1)樓面活載：7）樓面面層：20厚水泥砂漿 )鋼筋混凝土容重：）樓側面、樓底粉刷層：15厚混合砂漿 ；4.材料：1）混凝土C20；2）鋼筋：受力鋼筋用HRB335級鋼筋，腹筋用HPB

3、235級鋼筋。2樓蓋的結構平面布置主梁沿橫向布置，次梁沿縱向布置。主梁的跨度為6.9m，次梁的跨度為5.6m，主梁每跨內布置兩根次梁，兩邊板跨度為2.3m，中間跨度為2.3m， 則按單向板設計。 按跨高比條件，規(guī)定板厚h2300/40=57.5mm,對工業(yè)建筑的樓蓋板，規(guī)定h80mm，取板厚為h=80mm。次梁截面高度應滿足, mm,取h=450mm.截面寬度b=h/3h/2=150225mm，取b=200mm。 主梁截面高度應滿足, 取h=600mm。截面寬度b=h/3h/2=200300mm，取b=300mm。3板的設計軸線，的板屬于端區(qū)隔單向板，軸線的板屬于中間區(qū)隔單向板。3.1荷載板的

4、永久荷載標準值80mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.0825=2kN/20mm厚樓面水泥砂漿面層 0.0220=0.4kN/15mm板底混合砂漿抹灰 0.01517=0.255kN/小計 2.655kN/板的可變標準荷載值 7kN/永久荷載分項系數(shù)取1.2，因樓面可變荷載標準值大于4.0kN/，所以可變荷載分項系數(shù)應取1.3。于是板的永久荷載設計值 g=2.6651.2=3.186kN/可變荷載設計值 q=71.3=9.1kN/荷載總設計值 g+q=12.286kN/ ，取g+q=12.29kN/3.2計算簡圖次梁截面為200450mm，取板在墻上的支撐長度為120mm，按塑性內力重分布設計，板的計算

5、跨度：邊跨：l0=ln+h/2=2300-100-120+80/2=2120mm1.025 ln=2358mm，取l0=2120mm中間跨：l0= ln=2300-200=2100mm因跨度差（2120-2100）/2100=0.9%10%,可按等跨連續(xù)板計算，取1m板寬作為計算單元，計算簡圖如下：3.3彎矩計算值用塑性內力重分布理論計算，則有系數(shù)如下： M1=-MB=5.02M2=3.39Mc=-3.87MD=-3.87這是對端區(qū)隔單向板而言的，對于中間區(qū)隔單向板，其Mc和M2應乘以0.8，分別為：Mc=0.8（-3.87）=-3.10 M2=0.83.37=2.713.4正截面受彎承載力計

6、算環(huán)境類別為一級，C20混凝土，板的最小保護層厚度c=20mm。板厚80mm，=80-25=55mm；板寬b=1000mm。C20混凝土，=1.0，=9.6kN/；HRB335鋼筋，=210N/。板配筋計算的過程于下表:樓面板的配筋計算截 面1B2C彎矩設計值（kNm）5.02-5.023.39-3.87=/（b）0.173 0.173 0.117 0.133 =1-0.191 0.191 0.124 0.144 軸 線、 計算配筋（）=b/480.2 480.2 311.8 362.1 實際配筋（）8100=5038100=5036/8125=3146/8100=393軸 線計算配筋（）=b

7、/480.2 480.2 0.8311.8 =249.40.8362.1 =289.7實際配筋（）8100=5038100=5036100=2836/8125=314*對軸線間的板帶，其跨內截面2、3和支座截面的彎矩設計值都可折減20%。為了方便，近似對鋼筋面積乘以0.8.計算結果表白，支座截面的均小于0.35，符合塑性內力重分布的原則；/bh=314/（100080）=0.39%，此值大于0.45/=0.451.1/210=0.24%，同時不小于0.2%，滿足最小配筋率。4.次梁設計按考慮塑性內力重分布設計。根據(jù)本車間樓蓋的實際使用情況，樓蓋的次梁和主梁的可變荷載不考慮梁從屬面積的荷載折減。

8、4.1荷載設計值由板傳來的恒載： 3.192.3=7.34kN/次梁自重： 250.2（0.45-0.08）1.2=2.22 kN/次梁粉刷： 170.015（0.45-0.08）21.2=0.23 kN/小計 9.79kN/板的可變荷載設計值 q=9.12.3=20.93kN/荷載總計算值 g+q=30.72kN/ 4.2計算簡圖次梁在磚墻上的支承長度為180mm。主梁截面為250mm550mm，計算跨度：邊跨 =+a/2=5600-90-125+90=5475mmMmax故跨內截面均屬于第一類T型截面。次梁正截面受彎承載力計算截 面1B2C彎矩設計值（kNm）83.71-83.7160.2

9、1-68.81=/（b）或=/（）=0.027=0.284=0.020=0.211=1-0.0270.3430.350.0200.240=b/或=/671.5855.5494.9598.4選配鋼筋（）116+218=710.1118+3 16=857.5218=509.0316 =603.0計算結果表白，支座截面的均小于0.55/bh=509/（200450）=0.566%，此值大于0.45/=0.451.1/300=0.165%，滿足最小配筋率。4.4.2斜截面受剪承載力斜截面受剪承載力計算涉及：截面尺寸的復核、腹筋計算和最小配筋率驗算。驗算截面尺寸：=-=410-80=330mm，因/b=

10、330/200=1.654，截面按下式驗算：0.25b=0.2519.6200410=196.8N=100.91kN，截面滿足規(guī)定。驗算是否需要按計算配置箍筋0.7b=0.71.1200410=63.14N=100.9N,需按計算配箍筋。采用10雙肢箍筋，計算支座B左側截面。S=1.25/（VBL-0.7b）=1.25210157410/（100.9-0.71.1200410）=447.49mm調幅后受剪承載力應加強梁局部范圍內將計算的箍筋面積增長20%或箍筋間距減小20%?，F(xiàn)調整箍筋間距s=0.8447.49=358mm，取箍筋間距s=250mm。為了方便施工，沿梁長度不變。驗算配筋率下限值：彎矩調幅時規(guī)定的配筋率下限為：0.3=0.31.1/210=0.15%。實際配筋率=157/（200450）=0.174%0.20%，不滿足規(guī)定。取=0.20%，最后取s=120mm。5.主梁設計主梁按彈性方法設計5.1荷載設計值為了簡化計算將主梁自重等效為集中荷載。次梁傳來的永久荷載 9.795.6=54.82kN主梁自重（含粉刷）（0.6-0.08）0.252.325+0.015（0.6-0.08）22.317）1.2=9.0kN永久荷載設計值 G=54.82+9.