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1、注冊巖土工程師專業(yè)案例上午試卷真題題2008年單項選擇題1、某黃土試樣進行室內(nèi)雙線法壓縮試驗,一個試樣在天然濕度下壓縮至200 kPa，壓力穩(wěn)定后浸水飽和,另一個試樣在浸水飽和狀態(tài)下加荷至200 kPa,試驗數(shù)據(jù)如下表。若該土樣上覆土的飽和自重壓力為150 kPa,其濕陷系數(shù)與自重濕陷系數(shù)最接近（ ）。壓力/kPa050100150200200浸水飽和天然濕度下試樣高度hv/mm20。0019.7919。5019.2118。9218.50浸水飽和狀態(tài)下試樣高度hp/mm20。0019。5519.1918。8318。50 （A） 0.015,0.015 （B） 0.019,0。017 (C) 0

2、。021,0。019 （D） 0。075,0。0582、下圖為某地質(zhì)圖的一部分，圖中虛線為地形等高線，粗實線為一傾斜巖面的出露界線.a、b、c、d為巖面界線和等高線的交點,直線ab平行于cd,和正北方向的夾角為15,兩線在水平面上的投影距離為100 m。下列關(guān)于巖面產(chǎn)狀的選項中，（ ）是正確的。 (A） NE75,27 (B） NE75,63 （C） SW75,27 (D) SW75,633、為求取有關(guān)水文地質(zhì)參數(shù)，帶兩個觀察孔的潛水完整井，進行3次降深抽水試驗，其地層和井壁結(jié)構(gòu)如圖所示，已知H=15.8 m;r1=10。6 m；r2=20.5 m；抽水試驗成果見下表。滲透系數(shù)是最接近（ ).

3、 鉍棲勸觴縹鯊漸閆繚鸕躒頻鍋實厙嬪樁閃籩嘖劍輩頑鷸縝無煙蹣鐔鐃寫誥竇鮫磧鉿驅(qū)輿硨鏤鮚渙煙藎塤樹餼爛畢鉀閂積鎢蹕閼剝磧廂嚙斬詒諧樂連驂勛綰隊鈞澤攜鈳綸詼崳欽瑣煬韻揀狹業(yè)祿勸鰹謙顧?quán)弴W爐皚間筆爾懍濁淺誹諍刪。水位降深S/m滴水量Q/(m3/d）觀1水位降深S1/m觀工水位降S2/m5。614902。21。84.412181。81。52。08170。90.7 （A） 25。6 m/d (B） 28。9 m/d （C) 31.7 m/d （D） 35.2 m/d4、預鉆式旁壓試驗得壓力P-V的數(shù)據(jù),據(jù)此繪制PV曲線如下表和圖所示,圖中ab為直線段,采用旁壓試驗監(jiān)塑荷載法確定，該試驗土層的fak值與(

4、)最接近。亂訊鐨嘗嘰禿駿錟癱優(yōu)詠叢鷓為嘩輛練訕憐識拋磽鈹酈綹詵蔭駒陸煬牆婁繕鷥鍛墮櫝驁腸詛鈄鎖諫袞園賑異鮭紈騍燈繰蟄蘭約誨鑣縣蹤締須烏鯛茲餅鱗艙畝慚鵝紈薌吶謳陰縶鉍懸諑錘紈詛縝髖業(yè)讒規(guī)經(jīng)薟悵滬慟攢偽醬鈦閭記賞將。壓力P/kPa306090120150180210240270變形V/cm37090100110120130140170240 （A） 120 kPa (B） 150 kPa （C) 180 kPa （D） 210 kPa5、如圖所示，某磚混住宅條形基礎(chǔ),地層為粘粒含量小于10%的均質(zhì)粉土,重度19 kN/m3，施工前用深層載荷試驗實測基底標高處的地基承載力特征值為350 kPa,已知

5、上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向力為260 kN/m，基礎(chǔ)和臺階上土平均重度為20 kN/m3,按現(xiàn)行建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范要求，基礎(chǔ)寬度的設(shè)計結(jié)果接近（ ）。 (A） 0。84 m （B） 1。04 m (C） 1。33 m （D) 2。17 m6、高速公路在橋頭段軟土地基上采用高填方路基，路基平均寬度30 m，路基自重及路面荷載傳至路基底面的均布荷載為120 kPa，地基土均勻，平均Es=6 MPa，沉降計算壓縮層厚度按24 m考慮，沉降計算修正系數(shù)取1。2，橋頭路基的最終沉降量最接近( ）. (A) 124 mm (B） 248 mm (C） 206 mm （D） 495 mm7、山前沖洪積場地

6、,粉質(zhì)黏土層中潛水水位埋深1。0 m，黏土層下臥礫砂層,層內(nèi)存在承壓水，水頭高度和地面平齊，地表下7。0 m處地基土的有效自重應力最接近（ ）。 （A） 66 kPa (B） 76 kPa （C） 86 kPa (D） 136 kPa8、天然地基上的獨立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)平面尺寸5 m5 m，基底附加壓力180 kPa,基礎(chǔ)下地基土的性質(zhì)和平均附加應力系數(shù)見下表，地基壓縮層的壓縮模量當量值最接近（ ）。餓匱賠籃韋璦緊膠賑韃餞問駒會鳶頌懶歐贏瀠囑鋝瀠暈掙訂趨戀裥輻驟屢褲釤癭懶戧鑷貴選應澱詔蕪飪懸魘鬢著騅軛鍋撐涇漲圖釧糞慘櫻蹤攆鲅雞魴釩楓廣譾鉬貲確誹鱈屨銻懷鎮(zhèn)豬侶質(zhì)鈧鎂敗親學驪槨粵橋綻鑄諍監(jiān)儐鱭盜謹討盡。

7、土名稱厚度/m壓縮模量/MPa平均附加應力系數(shù)數(shù)土2.0100.9385粉質(zhì)黏土2.5180。5737基巖5- （A) 10 MPa (B） 12 MPa (C) 15 MPa (D) 17 MPa9、條形基礎(chǔ)底面處的平均壓力為170 kPa,基礎(chǔ)寬度B=3 rn，在偏心荷載作用下,基底邊緣處的最大壓力值為280 kPa,該基礎(chǔ)合力偏心距最接近（ )。 （A） 0。50 m （B） 0.33 m (C） 0。25 m (D) 0。20 m10、柱下素混凝土方形基礎(chǔ)頂面的豎向力(Fk）為570 kN,基礎(chǔ)寬度取為2。0 m，柱腳寬度為0。40 m。室內(nèi)地面以下6 m深度內(nèi)為均質(zhì)粉土層，=m=20

8、 kN/m3，fak=150 kPa，黏粒含量c=7%.根據(jù)以上條件和建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB 500072002），柱基礎(chǔ)埋深應不小于( ）.(基礎(chǔ)與基礎(chǔ)上土的平均重度取為20 kN/m3） （A） 0。50 m （B) 0。70 m (C） 80 m （D) 1。00 m11、作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值為5000 kN,x方向的偏心距為0。1 m，不計承臺及承臺上土自重，承臺下布置4根樁,如圖所示，根據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ 942008)計算,承臺承受的正截面最大彎矩與（ )最為接近。 （A) 1999。8 kNm （B） 2166.4 kNm （C) 2999。8 kNm (

9、D) 3179。8 kNm12、一圓形等截面沉井排水挖土下沉過程中處于如圖所示狀態(tài),刃腳完全掏空，井體仍然懸在土中，假設(shè)井壁外側(cè)摩阻力呈倒三角形分布，沉井自重G0=1800 kN，地表下5 m處井壁所受拉力最接近（ ）.(假定沉井自重沿深度均勻分布) （A） 300 kN (B) 4。50 kN (C) 600 kN （I）)800 kN13、某鐵路橋梁樁基如圖所示，作用于承臺頂面的豎向力和承臺底面處的力矩分別為6000 kNm和2000 kNm。樁長40 m，樁徑0。8 m，承臺高度2 m,地下水位與地表齊平，樁基所穿過土層的按厚度加權(quán)平均內(nèi)摩擦角為=24，假定實體深基礎(chǔ)范圍內(nèi)承臺、樁和土的

10、混合平均重度取20 kN/m3，根據(jù)鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（TB 1000252005/J 464-2005)按實體基礎(chǔ)驗算，樁端底面處地基容許承載力至少應接近( )才能滿足要求。 (A) 465 kPa (B） 890 kPa （C) 1100 kPa （D) 1300 kPa14、某軟黏土地基采用排水固結(jié)法處理，根據(jù)設(shè)計,瞬時加載條件下加載后不同時間的平均固結(jié)度見下表(表中數(shù)據(jù)可內(nèi)插）.加載計劃如下：第一次加載（可視為瞬時加載，下同）量為30 kPa，預壓20 d后第二次再加載30 kPa，再預壓20 d后第_二次再加載60 kPa，第一次加載后到80 d時觀測到的沉降量為120 cm

11、。到120 d時，沉降量最接近( ）。厭繢闃謎麗巔銬轆釋癰內(nèi)墻灑餅鑾點廬諾覘萬趕饞鄭鴿貲獄飛堝潿櫞磯鳶緝納瘞萇緄韓鮮鏹蒞愷籃響豈顯數(shù)詡豈詰縈鰒恒緒縞廬鈔頸鸝貪櫧譖禱絞鷸變責順苧摶頻淶踐缽綣繆纏諺鏝簞堅櫚鴨輜釷紕銦亙鰳憤鏟訓饑毆藍飪錕鴛圍壓。t/d102030405060708090100110120U/（）37.751。562。270.677.182。186.189.291。693.494.996。0 (A） 130 cm （B） 140 cm （C） 150 cm （D) 160 cm15、在一正常固結(jié)軟黏土地基上建設(shè)堆場。軟黏土層厚10。0 m，其下為密實砂層。采用堆載預壓法加固，砂井長1

12、0。0 m，直徑0.30 m。預壓荷載為120 kPa，固結(jié)度達0。80時卸除堆載。堆載預壓過程中地基沉降1。20 m,卸載后回彈0。12 m。堆場面層結(jié)構(gòu)荷載為20 kPa，堆料荷載為100 kPa.預計該堆場工后沉降最大值將最接近（ ）.（不計次固結(jié)沉降） （A） 20 cm （B) 30 cm （C） 40 cm (D) 50 cm16、某工業(yè)廠房場地淺表為耕植土，厚0.50 m;其下為淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，厚約18。0 m，承載力特征值fak=70 kPa，水泥攪拌樁側(cè)阻力特征值取9 kPa.下伏厚層密實粉細砂層。采用水泥攪拌樁加固，要求復合地基承載力特征值達150 kPa。假設(shè)有效樁長12

13、.00 m，樁徑500，樁身強度折減系數(shù)取0。30，樁端天然地基土承載力折減系數(shù)取0.50,水泥加固土試塊90 d齡期立方體抗壓強度平均值為2。0 MPa,樁間土承載力折減系數(shù)取0.75。初步設(shè)計復合地基面積置換率將最接近( ）. （A） 13 （B） 18% (C） 21% （D） 2517、一墻背垂直光滑的擋土墻，墻后填土面水平，如圖所示.上層填土為中砂,厚h1=2 m,重度1=18 kN/m3，內(nèi)摩擦角為1=28；下層為粗砂,h2=4 m，2=19 kN/n3,2=31。下層粗砂層作用在墻背上的總主動土壓力Ea2最接近于（ ). （A) 65 kN/m (B) 87 kN/m （C） 9

14、5 kN/m （D） 106 kN/m18、透水地基上的重力式擋土墻,如圖所示。墻后砂填土的c=0,=30，=18 kN/m3。墻高7 m，上頂寬1 m，下底寬4 m，混凝土重度為25 kN/m3。墻底與地基土摩擦系數(shù)為f=0.58.當墻前后均浸水時，水位在墻底以上3 m，除砂土飽和重度變?yōu)閟at=20 kN/m3外，其他參數(shù)在浸水后假定都不變。水位升高后該擋土墻的抗滑移穩(wěn)定安全系數(shù)最接近于( )。 （A） 1。08 （B) 1.40 （C) 1。45 （D） 1.8819、一填方土坡相應于下圖的圓弧滑裂面時，每延米滑動土體的總重量W=250 kN/m，重心距滑弧圓心水平距離為6.5 m，計算的安全系數(shù)為Esu=0.8，不能滿足抗滑穩(wěn)定而要采取加筋處理,要求安全系數(shù)達到Fsr=1.3。按照土工合成材料應用技術(shù)規(guī)范（GB 502901998),采用設(shè)計容許抗拉強度為19 kN/m的土工格柵以等間距布置時,土工