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1、長安醫(yī)院設備用房模板及重混凝土施工方案 大體積防輻射混凝土施工方案 本工程的大體積防輻射混凝土屬于重要工序。防輻射混凝土又稱為屏蔽混凝土、重混凝土或核反應堆混凝土, 是原子核輻射源裝置常用的防護材料, 它能有效屏蔽原子核輻射.所謂原子核輻射,一般是指 射線、 射線、 射線和中子流. 由于 射線、 射線穿透力較低, 厚度很小的防護材料也能完全擋住它們, 所以防輻射混凝土要屏蔽的射線主要是 射線和中子射線1. 射線是一種具有極大穿透力的電磁波, 在穿過防護物質(zhì)時可逐漸被吸收, 當防輻射混凝土墻體厚度為常數(shù)時, 防 射線的性能與其密度成正比,物質(zhì)的密度愈大, 防護性能愈好, 當防輻射混凝土達到一定厚

2、度時, 射線可被完全吸收.一般防輻射混凝土均采用重骨料配制成重混凝土. 中子射線是由不帶電的微粒組成, 密度大的材料對能量大的快中子有減速作用, 但對能量低的熱中子不具有減速效果, 要削弱中子射線, 防輻射混凝土中不僅須含重元素, 還要含有一定數(shù)量氫原子和水的輕元素.長安醫(yī)院放射設備用房為1 層框架剪力墻結(jié)構(gòu), 建筑面積約455 , 該工程的治療室的混凝土墻及頂板設計為防輻射混凝土，作為防射線的遮蔽體.治療室的防輻射混凝土強度等級C30, 素混凝土的容重2500Kg/m3, 墻厚0.5m、1m、1.5m.、1.8m, 頂板厚度為1.2、0.7米。該防輻射混凝土的施工應著重解決原材料的選擇、配合

3、比設計和大體積混凝土施工等技術難題.4.1 防輻射混凝土施工方案4.1.1 原材料的選擇水泥: 選用PO42.5級普通硅酸鹽水泥.外加劑: 選用緩凝高效減水劑,緩凝高效減水劑對新拌混凝土具有較好的保坍性, 減水率20%以上, 不泌水, 可明顯提高混凝土的和易性、泵送性和耐久性, 28 天強度可提高25%以上, 延遲水泥水化熱放熱時間, 在保證相同條件的前提下可節(jié)約水泥10- 20%.骨料: 選用粗、中砂, 含泥量 3%; 碎石選用最大粒徑為31.5mm 連續(xù)級配的優(yōu)等品, 含泥量 1%。由于設計要求抗輻射素混凝土的容重2500Kg/m3, 因此在每立方混凝土中加入100 Kg 硫酸鋇( 重晶石

4、) , 可滿足設計要求。4.1.2 防輻射混凝土的配合比設計防輻射混凝土的密度越大, 其屏蔽效果越好, 故配合比設計時應優(yōu)先考慮混凝土的表觀密度和密實程度, 再考慮強度和施工工藝.配合比必須滿足下列要求:( 1) 選用骨料密度要大;( 2) 混凝土的水泥用量不宜過大, 水泥用量過多時, 其容重則下降;( 3) 水灰比控制在0.40.5 之間;( 4) 考慮防輻射混凝土骨料的比重較大, 混凝土易分層, 為避免因骨料重而引起骨料離析, 坍落度不能太大, 出機混凝土坍落度應控制在18020mm.該抗輻射混凝土施工, 采用商品泵送混凝土.混凝土強度等級為C30, 坍落度160200mm, 砂率為35%

5、, 混凝土的配合比為水泥:砂:卵石: 粉煤灰:礦粉:水: UNF-MC型緩凝高效減水劑=1:2.8:0.6:5.2:0.3:0.12:0.64:0.05, (每立方米混凝土加入150Kg 重晶石)施工過程中, 測定砂、石的含水率,及時調(diào)整配合比.4.1.3 施工縫的留設防輻射混凝土施工縫的設置是重要的一環(huán)，為保證混凝土的抗輻射效果，本工程墻體和頂板一次性整體澆筑，不留置施工縫，只考慮基礎筏板施工完畢與墻體之間有水平施工縫，該水平施工縫如下圖所示： 4.2 大體積混凝土的施工4.2.1 模板工程( 1) 對1.2m 厚的頂板,立桿采用間距為450450mm 的鋼管支撐, 板底鋪18mm 厚的竹膠

6、板把板荷載均勻傳遞到下層方木上。( 2) 砼墻采用加密16對拉螺栓; 外側(cè)模板的架管采用滿堂架水平對撐、剪刀撐等形式把剪力墻上的側(cè)壓力傳遞到水平方向剪力墻及框架梁和柱、地梁上.由于架管太多, 為了保證墻和板的斷面尺寸, 在架管的端部采用了可調(diào)支撐, 這樣也能保證架管和墻面充分接觸.( 3) 為了防止支撐結(jié)構(gòu)局部突然失穩(wěn), 增加了斜撐和剪刀撐的數(shù)量和縱橫兩面支撐連接, 形成了一個含有多個多余約束的超靜定結(jié)構(gòu)體系.4.2.2 混凝土工程4.2.2.1混凝土施工配合比 本工程用C30凝土施工配合比材料名稱水泥砂石子重晶石粉煤灰水外加劑用量kg/m25070013001508016011.54.2.2

7、.2、大體積混凝土熱工計算4.2.2.2.1大體積混凝土溫度監(jiān)測4.2.2.2.1.1監(jiān)測方法及監(jiān)測設備選用北京市建筑研究院便攜式建筑電子測溫儀JDC-2。4.2.2.2.1.2監(jiān)測方法系統(tǒng)采用電感方式，能定時在線監(jiān)測各測點溫度，并跟蹤記錄，測量數(shù)據(jù)及其變化趨勢以圖表兩種方式實時顯示。4.2.2.2.1.3測點布置在頂板平面共布置五個點，每一個點上下布置三個測溫探頭，見下圖。在1.8米厚墻各布置一個測溫點，每個點上布置四個測溫探頭，見下圖：1.2米厚頂板測溫點與測溫線的長度測點編號測溫線長度（m）123A0.511.5BO.511.5CO.511.5DO.511.5EO.511.5數(shù)量合計2.

8、557.5備注本工程使用測溫線由北京市建筑工程研究院供應聯(lián)系電話：010682830011.8米厚墻測溫點與測溫線的長度測點編號測溫線長度（m）1234F5432數(shù)量合計5432備注本工程使用測溫線由北京市建筑工程研究院供應聯(lián)系電話：010682830014.2.2.2.1.4測溫實施計劃基礎測溫成立測溫小組，測溫前要經(jīng)過專業(yè)培訓。測溫管安裝時位置應準確，并與鋼筋及固定架絕熱。 在澆筑期間，每隔兩小時測溫次，在澆筑完畢后3天內(nèi)，每兩小時測溫次。47天 每四小時次814天 每八小時次砼入模溫度每工作班不少于三次。大氣溫度每天不少于四次。測溫人員要對測溫工作高度重視，責任心強，精心工作，嚴禁偷懶，

9、認真做好測溫記錄。在測溫期間，如果發(fā)現(xiàn)溫控超過指標，應以保溫為基本點，采用加蓋草袋等措施，并向有關人員及時報告。內(nèi) 表 溫 差 溫 控 指 標 表 溫度內(nèi)容 溫控指標 備注 Tr5 TrTr為入模溫度 內(nèi)表溫差 25 降溫速度/d 1.5 溫度梯度/m 154.2.2.2.2、大體積混凝土熱工計算：大體積混凝土因體積較大，由水化熱引起混凝土內(nèi)部的最高溫度與外界氣溫之差相當大，為了保證混凝土的質(zhì)量，應預先進行熱工計算判斷溫度之差，以便制定相關措施。因所用的混凝土配合比是在澆筑時取得，此熱工計算所用的各項參數(shù)為C30混凝土的配合比，以期預算混凝土的內(nèi)部溫度與表面溫度之差大致是否在25以內(nèi)，以決定是

10、否采取其它的施工措施。施工期時置夏季，日平均氣溫按20考慮。4.2.2.2.2.1混凝土拌合溫度（使用商品混凝土，暫定溫度為18）4.2.2.2.2.2混凝土出料溫度：使用商品混凝土，故 TI = Tc =184.2.2.2.2.3混凝土澆筑溫度：Tj= Tc +（Tq - Tc ）（A 1+ A2+ A3 + An）計算。Tj-混凝土澆筑溫度() Tc -混凝土拌合溫度()Tq-室外平均氣溫()A1+ A2+ A3 + An-溫度損失系數(shù)，其值按下列考慮：1）混凝土裝卸每次A=0.0322）混凝土運輸時A=，為運輸時間（min），取0.00423）澆筑過程中A= 0.003, 為澆筑時間（m

11、in）裝料 A1= 0.032 商混運輸暫估30min A2=0.003030=0.090澆搗15min: A6= 0.00315 = 0.045 則A= A1+ A2+ A3+ A4+ A5+ A6= 0.229 Tj=18+( 2018 )0.167 =18.34.2.2.2.2.4混凝土絕熱溫升混凝土在凝固過程中3d時水化熱溫度最大，故計算齡期3d的絕熱溫升?；炷翝仓雍穸葹?.2m，假定結(jié)構(gòu)四周沒有任何散熱和熱損失的情況下，水泥水化熱全部轉(zhuǎn)化成溫升后的溫度值。而混凝土的最終絕熱溫升是與水泥用量、水泥品種、混凝土的熱學性能有關，可按下式計算：Tn=mcQ/cp+mf/50不同嶺期的混凝

12、土絕熱溫升可按下式計算： T= Tn（1-e-m）式中：Tn-混凝土最終絕熱溫升()；T-在齡期時混凝土絕熱溫升()；mc -每立方混凝土中的水泥用量（Kg）； Q-每Kg水泥水化熱量（KJ/kg）此處取334 KJ/kg；c-混凝土的比熱，可按0.97 KJ/kgK計算；-混凝土的密度，取2500 （kg/m3）mf-每立方混凝土中粉煤灰用量（Kg）；e-常數(shù)，為2.718；m-混凝土水化熱時溫升系數(shù)，隨水泥品種及澆筑溫度而異，一般為0.3-0.41；-嶺期（d）。計算水化熱溫升時的m值澆筑溫度（）51015202530m0.2950.3180.3400.3620.3840.4061） 計算

13、混凝土的最高絕熱溫升：Tn=mcQ/cp+mf/50 =250334/0.972500+80/50 =36.032） 計算混凝土1-28d的絕熱溫升：T=36.03（1-2.718-0.362）當=1時：T1=36.03（1-2.718-0.3621）=10.95；當=3時：T3=36.03（1-2.718-0.3623）=23.85；當=6時：T6=36.03（1-2.718-0.3626）=31.92；當=9時：T9=36.03（1-2.718-0.3629）=34.66；當=12時：T12=36.03（1-2.718-0.36212）=35.56；當=15時：T15=36.03（1-2.

14、718-0.36215）=35.88；當=18時：T18=36.03（1-2.718-0.36218）=35.99；當=21時：T18=36.03（1-2.718-0.36221）=35.99；當=24時：T15=36.03（1-2.718-0.36224）=35.99；當=27時：T18=36.03（1-2.718-0.36227）=35.99；當=30時：T18=36.03（1-2.718-0.36230）=35.99；5.2.2.2.2.5混凝土內(nèi)部溫度：水泥水化熱引起的絕熱溫升后，澆筑溫度Tj,即為在絕熱狀態(tài)下的混凝土內(nèi)部溫度，可按下式計算：Tr（）=Tj+ TTr（）-在絕熱狀態(tài)下，不同齡期的混凝土內(nèi)部溫度（）。不同齡期水化熱降溫系數(shù)與澆筑塊厚度的關系澆筑塊厚度（m）不同齡期（d）時的值369121518211.2