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1、第第8章章 吸收吸收 典型例題題解典型例題題解例例1：在總壓：在總壓1200kPa,溫度溫度303k下，含下，含CO25.0%（V%）與含）與含CO21.0g/l 的水溶液相遇，問：發(fā)生吸收還是解吸？并以分壓差表示傳的水溶液相遇，問：發(fā)生吸收還是解吸？并以分壓差表示傳質(zhì)的推動力。質(zhì)的推動力。解：解：判斷傳質(zhì)的方向，即將溶液中溶質(zhì)的平衡分壓判斷傳質(zhì)的方向，即將溶液中溶質(zhì)的平衡分壓pe 與氣相中的分壓進行比較。與氣相中的分壓進行比較。解吸解吸相平衡關(guān)系的應用相平衡關(guān)系的應用例例2：惰性氣體與：惰性氣體與CO2的混合氣體中，的混合氣體中，CO2的體積分數(shù)為的體積分數(shù)為30%，在表，在表壓壓1 Mpa

2、下用水吸收。設吸收塔底水中溶解的下用水吸收。設吸收塔底水中溶解的CO2達到飽和，此吸達到飽和，此吸收液在膨脹槽中減壓（表壓）至收液在膨脹槽中減壓（表壓）至20kPa，放出大部分，放出大部分CO2，然后再，然后再在解吸塔中吹氣解吸。設全部操作范圍內(nèi)水與在解吸塔中吹氣解吸。設全部操作范圍內(nèi)水與CO2的平衡關(guān)系服從的平衡關(guān)系服從亨利關(guān)系，操作溫度為亨利關(guān)系，操作溫度為20oC，求，求1kg水在膨脹槽中最多能放出多少水在膨脹槽中最多能放出多少kg的的CO2氣體？氣體？吸吸收收塔塔膨脹槽膨脹槽解解吸吸塔塔解：吸收塔塔底氣相中解：吸收塔塔底氣相中CO2的分壓（絕對壓）的分壓（絕對壓）查查 25oC下，下，

3、CO2在水中溶解的亨利系數(shù)在水中溶解的亨利系數(shù)CO2在水中的飽和濃度在水中的飽和濃度(最大濃度最大濃度)膨脹槽內(nèi)膨脹槽內(nèi)CO2發(fā)生解吸發(fā)生解吸,解吸后解吸后,CO2在氣、液相中的濃度是呈平衡的。在氣、液相中的濃度是呈平衡的。解吸氣的總壓力（即膨脹槽中壓力）為解吸氣的總壓力（即膨脹槽中壓力）為25oC時水的飽和蒸氣壓時水的飽和蒸氣壓可見水蒸氣的分壓是很小的，一般來說，可以不考慮?？梢娝魵獾姆謮菏呛苄〉?，一般來說，可以不考慮。液相中的液相中的CO2濃度濃度膨脹之前水中的膨脹之前水中的CO2含量含量膨脹之后水中的膨脹之后水中的CO2含量含量例例3：擴散傳質(zhì)速率方程式的應用擴散傳質(zhì)速率方程式的應用-

4、氣相擴散系數(shù)的測定氣相擴散系數(shù)的測定 在如圖所示的垂直細管中盛以待測組分的液體，該組分通過靜止在如圖所示的垂直細管中盛以待測組分的液體，該組分通過靜止氣層氣層 z 擴散至管口被另一股氣流擴散至管口被另一股氣流 B 帶走。緊貼液面上方組分帶走。緊貼液面上方組分A的分的分壓為液體壓為液體A在一定溫度下的飽和蒸氣壓，管口處在一定溫度下的飽和蒸氣壓，管口處A的分壓可視為零。的分壓可視為零。組分組分A的汽化使擴散距離的汽化使擴散距離 z 不斷增加，記錄時間不斷增加，記錄時間與與 z的關(guān)系。的關(guān)系。0 10 9.34 20 24.9 30 46.7 40 74.8 50 109.0 60在在101.3kP

5、a,48oC下，測定下，測定CCl4在空氣中在空氣中的擴散系數(shù)。的擴散系數(shù)。液液體體A氣流氣流B解：解：作擬定態(tài)處理，某時刻作擬定態(tài)處理，某時刻，擴散距離為，擴散距離為 z時的分子擴散速率時的分子擴散速率在在d時間內(nèi)汽化的時間內(nèi)汽化的CCl4量量=CCl4擴散出管口的量擴散出管口的量液液體體A氣流氣流B 在直角坐標上，以在直角坐標上，以 z2為縱坐標，為縱坐標，為橫坐標，得直線的斜率為橫坐標，得直線的斜率B，其，其中含擴散系數(shù)中含擴散系數(shù) D ky 小或小或 m小，氣膜控制小，氣膜控制 kx 小或小或 m大，液膜控制大，液膜控制 傳質(zhì)阻力的問題傳質(zhì)阻力的問題平均推動力方法的另一種表達方式：平均

6、推動力方法的另一種表達方式：當氣液平衡關(guān)系可以用亨利定律來表示時，當氣液平衡關(guān)系可以用亨利定律來表示時，y=mx例例1：吸收塔根據(jù)流程畫操作線：吸收塔根據(jù)流程畫操作線根據(jù)流程畫操作線根據(jù)流程畫操作線例例2：解吸塔根據(jù)流程畫操作線：解吸塔根據(jù)流程畫操作線操作線在平衡線的下方因為操作線在平衡線的下方因為例例1：吸收塔高（填料層高）的計算吸收塔高（填料層高）的計算 在一逆流操作的吸收塔中用清水吸收氨在一逆流操作的吸收塔中用清水吸收氨-空氣混合氣中的氨，混空氣混合氣中的氨，混合氣流量為合氣流量為0.025kmol/s,混合氣入塔含氨摩爾分數(shù)為混合氣入塔含氨摩爾分數(shù)為0.02，出塔含氨，出塔含氨摩爾分數(shù)

7、為摩爾分數(shù)為0.001。吸收塔操作時的總壓為。吸收塔操作時的總壓為101.3kPa，溫度為，溫度為293k，在操作濃度范圍內(nèi)，氨水系統(tǒng)的平衡方程為在操作濃度范圍內(nèi)，氨水系統(tǒng)的平衡方程為y=1.2x，總傳質(zhì)系數(shù)，總傳質(zhì)系數(shù)Kya=0.0522kmol/(s.m3)。若塔徑為。若塔徑為1m，實際液氣比是最小液氣比，實際液氣比是最小液氣比的的1.2倍，求所需塔高為多少？倍，求所需塔高為多少？解：解：填料層高度的計算：填料層高度的計算：求求NOG方法方法1：方法方法2：例例2：解吸塔設計型計算：解吸塔設計型計算用煤油從空氣與苯蒸汽的混合氣中吸收苯。所得吸收液在解吸塔中用煤油從空氣與苯蒸汽的混合氣中吸收

8、苯。所得吸收液在解吸塔中用過熱水蒸汽進行解吸，待解吸的液體中含苯用過熱水蒸汽進行解吸，待解吸的液體中含苯0.05（摩爾分率，下（摩爾分率，下同），要求解吸后液體中苯的濃度不超過同），要求解吸后液體中苯的濃度不超過0.005，在解吸操作條件，在解吸操作條件下，平衡關(guān)系為下，平衡關(guān)系為y=1.25x，塔內(nèi)液體流量為，塔內(nèi)液體流量為0.03kmol/(m2.s),填料填料的體積傳質(zhì)系數(shù)為的體積傳質(zhì)系數(shù)為Kya=0.01kmol/(m3.s)。過熱蒸汽的用量為最小。過熱蒸汽的用量為最小用量的用量的1.2 倍。試求倍。試求：（1）過熱蒸汽的用量；（）過熱蒸汽的用量；（2）所需填料層的）所需填料層的高度高

9、度解：解：分析分析 HOG HOL NOG NOL 的關(guān)系：的關(guān)系：例例1：用純?nèi)軇Φ蜐舛葰怏w作逆流吸收，可溶組分的回收率為：用純?nèi)軇Φ蜐舛葰怏w作逆流吸收，可溶組分的回收率為，操作采用的液氣比是最小液氣比的操作采用的液氣比是最小液氣比的倍。物系平衡關(guān)系服從亨利定倍。物系平衡關(guān)系服從亨利定律。試以律。試以、兩個參數(shù)列出計算兩個參數(shù)列出計算NOG的表達式。的表達式。解：解：綜合例題綜合例題例例2：水水用清水吸收混合氣中的用清水吸收混合氣中的SO2，氣體經(jīng)兩塔后總的回收率為，氣體經(jīng)兩塔后總的回收率為0.91，兩，兩塔的用水量相等，且均為最小用水量的塔的用水量相等，且均為最小用水量的1.43倍，兩

10、塔的傳質(zhì)單元高倍，兩塔的傳質(zhì)單元高度均為度均為1.2m。在操作范圍內(nèi)物系的平衡關(guān)系服從亨利定律，試求兩。在操作范圍內(nèi)物系的平衡關(guān)系服從亨利定律，試求兩塔的塔高。塔的塔高。解：解：例例2：HETP-分離作用等同于一塊理論板的實際填料層的高度。分離作用等同于一塊理論板的實際填料層的高度。若應用板式塔進行吸收，根據(jù)塔板效率，由理論塔板數(shù)換算到實際若應用板式塔進行吸收，根據(jù)塔板效率，由理論塔板數(shù)換算到實際塔板數(shù)。塔板數(shù)。Np 為達到同樣分離效果所需要的實際塔板數(shù)。為達到同樣分離效果所需要的實際塔板數(shù)。理論塔板數(shù)理論塔板數(shù)N與傳質(zhì)單元數(shù)與傳質(zhì)單元數(shù)NOG之間的關(guān)之間的關(guān)系：系：吸收操作的調(diào)節(jié)吸收操作的調(diào)

11、節(jié)調(diào)節(jié)的目的：增大吸收率調(diào)節(jié)的目的：增大吸收率調(diào)節(jié)的方法：改變吸收劑的入口條件，包括：流量調(diào)節(jié)的方法：改變吸收劑的入口條件，包括：流量L、濃度、濃度x2、溫度、溫度t 三方面。三方面。（1）流量）流量L的調(diào)節(jié)的調(diào)節(jié)流量流量L的調(diào)節(jié)作用是有限的。的調(diào)節(jié)作用是有限的。分析最大吸收率的問題分析最大吸收率的問題（2）x2的調(diào)節(jié)的調(diào)節(jié)x2的調(diào)節(jié)主要受解吸過程的限制。的調(diào)節(jié)主要受解吸過程的限制。（3）溫度）溫度t的調(diào)節(jié)的調(diào)節(jié)溫度溫度t受到冷卻器換熱能力的限制受到冷卻器換熱能力的限制和冷卻劑用量的限制。和冷卻劑用量的限制。例例 1：氣體處理量的變化對吸收操作的影響：氣體處理量的變化對吸收操作的影響 某吸收塔

12、在某吸收塔在101.3kPa,293K下用清水逆流吸收丙酮下用清水逆流吸收丙酮-空氣混合物空氣混合物中的丙酮，當操作液氣比為中的丙酮，當操作液氣比為2.1時，丙酮回收率可達時，丙酮回收率可達95%。已知物。已知物系在低含量下的平衡關(guān)系為系在低含量下的平衡關(guān)系為y=1.18x,操作范圍內(nèi)總傳質(zhì)系數(shù)操作范圍內(nèi)總傳質(zhì)系數(shù)Kya近近似與氣體流率的似與氣體流率的0.8次方成正比。今氣體流率增加次方成正比。今氣體流率增加20%，而液量及，而液量及氣液進口濃度不變，試求：氣液進口濃度不變，試求：1、丙酮的回收率有何變化？、丙酮的回收率有何變化？2、單位時間內(nèi)被吸收的丙酮量增加多少？、單位時間內(nèi)被吸收的丙酮量

13、增加多少？3、吸收塔的平均推動力有何變化？、吸收塔的平均推動力有何變化？解：解：原工況下：原工況下：利用填料層高度不變這一特點。利用填料層高度不變這一特點。新工況：新工況：解之：解之：得得結(jié)論：氣相傳質(zhì)控制時，適當增加氣體的流量（增加設備的生產(chǎn)能力），盡管結(jié)論：氣相傳質(zhì)控制時，適當增加氣體的流量（增加設備的生產(chǎn)能力），盡管吸收率有所減小，但是吸收的絕對量增加（由于傳質(zhì)速率增加所致），有著實吸收率有所減小，但是吸收的絕對量增加（由于傳質(zhì)速率增加所致），有著實際意義。際意義。例例2：填料容積傳質(zhì)系數(shù)的計算：填料容積傳質(zhì)系數(shù)的計算 在高度為在高度為6m的填料塔內(nèi)用純?nèi)軇┪漳郴旌蠚怏w中的可溶組分。的

14、填料塔內(nèi)用純?nèi)軇┪漳郴旌蠚怏w中的可溶組分。在操作條件下相平衡常數(shù)為在操作條件下相平衡常數(shù)為0.5，L/G=0.8，回收率為，回收率為90%?，F(xiàn)改?，F(xiàn)改換另一種填料，裝填高度仍為換另一種填料，裝填高度仍為6m。在相同操作條件下，經(jīng)測定回。在相同操作條件下，經(jīng)測定回收率提高到收率提高到95%。試計算新填料的體積傳質(zhì)系數(shù)。試計算新填料的體積傳質(zhì)系數(shù)Kya是原填料體積是原填料體積傳質(zhì)系數(shù)的多少倍？傳質(zhì)系數(shù)的多少倍？解：解：例例3：第：第1類操作型問題的計算類操作型問題的計算某填料吸收塔用含溶質(zhì)某填料吸收塔用含溶質(zhì)x2=0.0002的溶劑逆流吸收混合氣中的可溶組分，采用的液的溶劑逆流吸收混合氣中的可溶

15、組分，采用的液氣比為氣比為3，入塔氣體中可溶組分的摩爾分率，入塔氣體中可溶組分的摩爾分率y1=0.01，回收率為，回收率為90%。已知操作。已知操作條件下物系的相平衡關(guān)系為條件下物系的相平衡關(guān)系為y=2x 。現(xiàn)因解吸操作不良，使吸收劑入塔的濃度?，F(xiàn)因解吸操作不良，使吸收劑入塔的濃度x2升到了升到了0.00035 ,試求：試求：（1）回收率變?yōu)槎嗌?？（）回收率變?yōu)槎嗌伲浚?）塔底流出液的濃度）塔底流出液的濃度x1變?yōu)樽優(yōu)槎嗌?？多少？解：解：填料不變，氣相流率、液相流率不變，填料不變，氣相流率、液相流率不變，HOG不變，所以不變，所以NOG不變，即不變，即物料衡算物料衡算例例4：操作型問題的計算：

16、操作型問題的計算 在在15oC、101.3kPa下用下用大量的硫酸大量的硫酸逆流吸收空氣中的水汽。入塔空氣中含水汽逆流吸收空氣中的水汽。入塔空氣中含水汽的摩爾分數(shù)為的摩爾分數(shù)為0.0145，硫酸進、出塔的濃度（摩爾，硫酸進、出塔的濃度（摩爾%）均為）均為80%，這種濃度的硫，這種濃度的硫酸溶液液面上所產(chǎn)生的平衡水汽的摩爾分數(shù)為酸溶液液面上所產(chǎn)生的平衡水汽的摩爾分數(shù)為ye=1.0510-4 。已知該塔的容積傳。已知該塔的容積傳質(zhì)系數(shù)質(zhì)系數(shù)Kya與氣相流量的與氣相流量的0.8次方成正比次方成正比?？諝馔ㄟ^該塔被干燥至含水汽摩爾分數(shù)?？諝馔ㄟ^該塔被干燥至含水汽摩爾分數(shù)0.000322 。現(xiàn)將空氣的流

17、量增加一倍，則出塔空氣中的水汽含量變?yōu)槎嗌伲俊，F(xiàn)將空氣的流量增加一倍，則出塔空氣中的水汽含量變?yōu)槎嗌?？解：解：原工況原工況求出求出新工況新工況實際吸收水汽量的變化實際吸收水汽量的變化結(jié)論：氣相傳質(zhì)控制時，適當增加氣體的流量（增加設備的生產(chǎn)能力），盡管結(jié)論：氣相傳質(zhì)控制時，適當增加氣體的流量（增加設備的生產(chǎn)能力），盡管吸收率有所減小，但是吸收的絕對量增加（由于傳質(zhì)速率增加所致），有著實吸收率有所減小，但是吸收的絕對量增加（由于傳質(zhì)速率增加所致），有著實際意義。際意義。例例5：第：第2類操作型問題的計算類操作型問題的計算 在填料層高為在填料層高為 6m 的塔內(nèi)用洗油吸收煤氣中的苯蒸氣?；旌蠚饬鞯乃?/p>

18、內(nèi)用洗油吸收煤氣中的苯蒸氣?；旌蠚饬魉贋樗贋?00kmol/(m2 h),其初始苯體積含量為其初始苯體積含量為2%，入口洗油中不含苯，入口洗油中不含苯，流量為流量為40kmol/(m2 h)。操作條件下相平衡關(guān)系為。操作條件下相平衡關(guān)系為y=0.13x，體積傳，體積傳質(zhì)系數(shù)質(zhì)系數(shù) Kya 近似與液量無關(guān)，值為近似與液量無關(guān)，值為 0.05 kmol/(m3.s)。若希望苯的若希望苯的吸收率不低于吸收率不低于95%，問：，問：（1）能否滿足要求？）能否滿足要求？（2）若保證回收率達到）若保證回收率達到95%，所需洗油量為多少？，所需洗油量為多少？（3）若因故洗油中苯的初始含量變?yōu)椋┤粢蚬氏从椭斜?/p>

19、的初始含量變?yōu)?2.5%（摩爾（摩爾%），仍保證回收率達到），仍保證回收率達到95%，則所需洗油量變?yōu)槎嗌?？，則所需洗油量變?yōu)槎嗌?？解解：?）（2）增加）增加L不變不變在塔內(nèi)在塔內(nèi) H=6m,達到達到 95%回收率所需的傳質(zhì)單元數(shù)回收率所需的傳質(zhì)單元數(shù)試差迭代解得：試差迭代解得：（3）則則S減小減小,由由S計算出計算出L（L將增加）。將增加）。例例6：一填料塔，內(nèi)裝二段填料，每段的高度均為：一填料塔，內(nèi)裝二段填料，每段的高度均為 5.5m ,處理二股處理二股溶質(zhì)濃度不同的混合氣體，其摩爾流率皆為溶質(zhì)濃度不同的混合氣體，其摩爾流率皆為 0.02kmol/(m2.s)，初，初始濃度分別為始濃度分

20、別為5%和和 1%(v%)，吸收劑不含溶質(zhì)，其摩爾流速為，吸收劑不含溶質(zhì)，其摩爾流速為 0.04kmol/(m2.S)。已知操作條件下相平衡關(guān)系為。已知操作條件下相平衡關(guān)系為 y=0.8x，吸收過程的，吸收過程的 Kya=0.32G0.7 kmol/(m3.s)，（，（G 的單位為的單位為 kmol/(m2.s)）。若要求）。若要求出塔氣體濃度小于出塔氣體濃度小于0.1%,問：（問：（1）較稀的氣體由塔中部（二段填）較稀的氣體由塔中部（二段填料中間）進入，能否滿足要求？（料中間）進入，能否滿足要求？（2）若二股氣體事先混合后，再）若二股氣體事先混合后，再由塔底進入塔內(nèi)，則結(jié)果又如何？由塔底進入

21、塔內(nèi)，則結(jié)果又如何？解：解：先設能夠滿足分離要求，氣體出口濃先設能夠滿足分離要求，氣體出口濃度度 ya=0.001自塔自塔2段計算起，仍根據(jù)填料層高度段計算起，仍根據(jù)填料層高度是否夠用為判斷依據(jù)。是否夠用為判斷依據(jù)。塔的塔的 1段段塔頂出口濃度可以達到塔頂出口濃度可以達到（2）若二股氣體事先混合好由塔底進入）若二股氣體事先混合好由塔底進入即，塔頂氣體出口濃度即，塔頂氣體出口濃度結(jié)論：組成不同的物料之間的混合對吸收是不利的。結(jié)論：組成不同的物料之間的混合對吸收是不利的。在實際生產(chǎn)中，采取塔中間某處進料時，應使得進料處的塔內(nèi)氣體在實際生產(chǎn)中，采取塔中間某處進料時，應使得進料處的塔內(nèi)氣體組成等于此股

22、氣體的組成。這樣分離效果最好，或達到預定分離要組成等于此股氣體的組成。這樣分離效果最好，或達到預定分離要求，所需的填料層高度最小。求，所需的填料層高度最小。例例1：一填料吸收塔吸收某低濃度混合氣體中可溶組分，現(xiàn)因故：一填料吸收塔吸收某低濃度混合氣體中可溶組分，現(xiàn)因故x2升高了，保持其他操作條件不變，則升高了，保持其他操作條件不變，則y2 x1將如何變化？將如何變化？采用近似分析法：采用近似分析法：例例2：在一填料塔中用清水吸收空氣：在一填料塔中用清水吸收空氣-氨混合氣中的低濃度氨，若氨混合氣中的低濃度氨，若L加大，其余操作條件不變，則加大，其余操作條件不變，則 y2 x1 將如何變化？將如何變

23、化？采用近似分析法：采用近似分析法：定性分析題定性分析題例例3：在一填料塔中處理低濃度氣體混合物，若：在一填料塔中處理低濃度氣體混合物，若G加大，其余操作條加大，其余操作條件不變，則件不變，則 y2 x1 將如何變化？將如何變化？采用近似分析法：采用近似分析法：例例4：在一填料塔中處理低濃度氣體混合物，若：在一填料塔中處理低濃度氣體混合物，若G加大，但要求吸收加大，但要求吸收率不下降，有人說只要按比例增大率不下降，有人說只要按比例增大L（即保持（即保持L/G不變）就能達到目不變）就能達到目的，這是否可行？的，這是否可行？解：解：例例5：解吸填料塔操作中，如液體進口濃度：解吸填料塔操作中，如液體

24、進口濃度 x1 增加，而其余操作條增加，而其余操作條件不變，假設氣液均在低濃區(qū)，試分析件不變，假設氣液均在低濃區(qū)，試分析 氣液出口組成氣液出口組成 y1 x2 的變化的變化情況。情況。解解吸吸塔塔采用近似分析法：采用近似分析法：再分析再分析 x2例例6：吸吸收收塔塔解解吸吸塔塔采用近似分析法：采用近似分析法：解吸：解吸：吸收：吸收：對比易對比易混淆的混淆的公式：公式：例：填料塔塔徑和壓降的計算：用水洗滌混合氣中的例：填料塔塔徑和壓降的計算：用水洗滌混合氣中的SO2。需要處理的氣體量為。需要處理的氣體量為1000m3/h，實際用水量為，實際用水量為27155lg/h。已知氣體的密度。已知氣體的密

25、度G=1.34kg/m3，液相密度，液相密度與水相同，與水相同，L=1000kg/m3。操作壓強為。操作壓強為101.325kPa，溫度為，溫度為20oC，試求填料，試求填料（亂堆填料）吸收塔的塔徑。（亂堆填料）吸收塔的塔徑。解：解：（1）計算泛點氣速）計算泛點氣速（2）計算塔徑）計算塔徑根據(jù)壓力容器公稱直徑標準，圓整為根據(jù)壓力容器公稱直徑標準，圓整為DT=0.8m(Lw)min=0.08 m3/(m.h)填料的比表面積填料的比表面積at=190泛泛點點線線操作條件下，塔內(nèi)實際的噴淋密度為操作條件下，塔內(nèi)實際的噴淋密度為（3）改選其他填料再計算塔徑）改選其他填料再計算塔徑應權(quán)衡塔體費用和填料費

26、用，使總費用最少。應權(quán)衡塔體費用和填料費用，使總費用最少。（4）壓降計算）壓降計算應用拉西環(huán)時：應用拉西環(huán)時：應用鮑爾環(huán)時：應用鮑爾環(huán)時：填料塔填料塔(packed tower)packed tower)與板式塔與板式塔(tray tower)的比較：的比較：1、填料塔操作范圍小，特別是對于液體負荷的變化更為敏感。填料塔操作范圍小，特別是對于液體負荷的變化更為敏感。2、填料塔不宜處理易聚合或含有固體懸浮物的物料。填料塔不宜處理易聚合或含有固體懸浮物的物料。3、當氣液接觸過程中需要換熱時；或需要有側(cè)線出料、進料時，當氣液接觸過程中需要換熱時；或需要有側(cè)線出料、進料時，不宜采用填料塔。不宜采用填料

27、塔。4、亂堆填料塔直徑一般認為不宜超過亂堆填料塔直徑一般認為不宜超過1.5m ，而板式塔直徑一般不，而板式塔直徑一般不 小于小于0.6m 。5、板式塔的設計比較準確，安全系數(shù)可取得更小。板式塔的設計比較準確，安全系數(shù)可取得更小。6、填料塔造價便宜。填料塔造價便宜。7、填料對泡沫填料對泡沫(froth)有限制和破碎的作用，對易起泡物系填料塔有限制和破碎的作用，對易起泡物系填料塔 更適合更適合8、對腐蝕性物系，填料塔更適合。對腐蝕性物系，填料塔更適合。9、對熱敏性物系，填料塔更適合，因塔內(nèi)滯液量比板式塔少。對熱敏性物系，填料塔更適合，因塔內(nèi)滯液量比板式塔少。10、填料塔的壓降比板式塔小，因而對真空操作更為適宜。填料塔的壓降比板式塔小，因而對真空操作更為適宜。